Реферат: Проектирование транспортной машины на базе трактора Т-25

       iс.рп.- передаточное число главной передачи ведущих мостов полуприцепа,   iс.рп=4,33 [3];

iк.п.тр.; iк.п.п.- передаточные числа конических передач, соответственно ведущих мостов трактора и полуприцепа, iк.п.тр.=iк.п.п.=4,75 [3];

кп- коэффициент, обеспечивающий превышение на 4% общего передаточного числа к колёсам ведущих мостов полуприцепа над передаточным числом к колёсам ведущего моста трактора, кп=1,04 [3].

Предварительно выбираем числа зубьев шестерён:

Z31=23; Z30=30; Z29=27; Z28=27 [3].

Тогда фактическое передаточное число синхронизирующего редуктора находим по формуле:

                                                       (4.2)

где Z16- число зубьев шестерни дифференциала главной передачи трактора,  Z16=59 [3].

.

4.3 Определение крутящего момента и частоты вращения валов синхронизирующего редуктора

Принимаем, что крутящий момент распределяется между передним мостом и полуприцепом в соответствии 50/50.

4.3.1 Определение крутящего момента на выходном валу синхронизирующего редуктора

,                (4.3)

где Ft- максимальное тяговое усилие,  Ft=7740,Н;

r- радиус колёс, r=0,580,м;

iц.;iк.- передаточные числа цилиндрической и конической  передач  синхронизирующего редуктора соответственно,

            iц.=0,424,iк.=0,571;

ηц;ηк- КПД цилиндрической и конической передач соответственно,

            ηц=0,97,ηк=0,96.

4.3.2 Определение крутящего момента на промежуточном валу синхронизирующего редуктора

                (4.4)

При дальнейшем расчете считаем, что выходной вал редуктора является первым валом, а промежуточный вал является вторым валом, то есть Твых.=Т1=106,5,Н.м,  Тп=Т2=194,3,Н.м.

Тогда передаточные числа цилиндрической и конической передач находим по формулам:

,                               (4.5)

,                               (4.6)

где Uц.;Uк.- передаточные числа соответственно цилиндрической и конической передач.

.

     

4.3.3 Определение частоты вращения первого вала синхронизирующего редуктора

,                   (4.7)

где V- скорость трактора, V=1,78,м/с (см. табл. 3.1).

.

4.3.3 Определение частоты вращения второго вала синхронизирующего редуктора

                                  (4.8)

.

4.4 Расчет конической передачи

4.4.1 Выбор материала зубчатых колёс

Выбираем Сталь 40Х. Термическая обработка- закалка в масле и отпуск, твёрдость по Бринеллю НВ 320…340 [18].

4.4.2 Определение допускаемых напряжений

а.) допускаемое коническое напряжение:

                           (4.9)

где σн lim b- предел контактной выносливости поверхности зубьев, МПа

                     σн lim b=2.НВ+70,                        (4.10)

                      σн lim b=2.340+70=750;

      Sн- коэффициент безопасности, принимаем Sн=1,15 [11];

      KHL- коэффициент долговечности, принимаем KHL=1,1 [11].

                  

б.) допускаемое напряжение на изгиб зубьев

,                           (4.11)

где σf lim b- предел выносливости зубьев на изгиб, МПа

                     σн lim b=1,8.НВ,                             (4.12)

                      σн lim b=1,8.340=612;

      SF- коэффициент безопасности, принимаем SF=1,7 [11];

      KFL- коэффициент долговечности, принимаем KFL=1 [11];

      КFC- коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки, принимаем КFC=0,75 [11].

в.) допускаемое максимальное контактное напряжение при перегрузке зубьев:

,                           (4.13)

где σт- предел текучести материала зубьев при растяжении, принимаем σт=700,МПа [18].

г.) допускаемое максимальное напряжение на изгиб зубьев при перегрузке:

,                           (4.14)

.

4.4.3 Определение внешнего делительного диаметра колеса

Расчет конической передачи ведём по методике изложенной в [11].

,               (4.15)

где кнβ- коэффициент неравномерности распределения нагрузки по ширине венца, принимаем кнβ=1,1 (из табл. 1.5 [11]);

кве- коэффициент ширины зубчатого венца по внешнему конусному расстоянию, принимаем  кве=0,285 [11].

.

Округляем до стандартного значения, dе2 =105,мм.

4.4.4 Определение внешнего модуля зацепления

                           (4.16)

.

Округляем модуль до стандартного значения, mе=3,5.

4.4.5 Определение внешнего конусного расстояния

                           (4.17)

где δ2- угол делительного конуса колеса,

,                           (4.18)

.

4.4.6 Определение ширины венца колёс

                           (4.19)

Принимаем в=16,мм.

4.4.7 Определение среднего конусного расстояния

                           (4.20)

4.4.8 Определение среднего модуля зацепления

                    (4.21)

где δ1- угол делительного конуса шестерни,                                        

                           (4.22)

.

4.4.9 Определение геометрических размеров зубчатого зацепления

а.) внешний делительный диаметр шестерни:

                           (4.23)

б.) средние делительные диаметры:

-      шестерни

                           (4.24)

-      колеса

                           (4.25)

в.) внешние диаметры вершин зубьев:

-      шестерни

                (4.26)

-      колеса

                 (4.27)

г.) внешние диаметры впадин зубьев:

-      шестерни

                (4.28)

-      колеса

               (4.29)

д.) угол головки зуба:

                           (4.30)

.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12