Быстрый поиск

Реферат: Проектирование транспортной машины на базе трактора Т-25

Тогда S1=SB=1068,8 H; S2=SA=806,5 H.

Поскольку S1 > S2 и Fa > 0, тогда по табл. 2.8 [13]:

(4.95)

Рисунок 4.11- Схема установки подшипников “враспор”

4.9.2.5 Уточнение параметров осевого нагружения

Находим отношение:

(4.96)

По таблице 2.6 [13] при FA2/C0=0,071 интерполяцией находим l=0,39.

4.9.2.6 Определяем коэффициент радиальной и осевой нагрузок

(4.97)

где V- коэффициент вращения, принимаем V=1,0.

0,22 < l = 0,39, тогда по таблице 2.6 х1=1,0; у1=0.

0,54 > l = 0,39, тогда по табл. 2.6 х2=0,45; у2=1,0015.

4.9.2.7 Вычисление эквивалентных нагрузок на подшипники

(4.98)

где кδ- коэффициент безопасности, принимаем кδ=1,3, табл. 2.7 [13];

кт - температурный коэффициент, принимаем кт=1,0 [13].

(4.99)

4.9.2.8 Определяем долговечность подшипника

Расчет долговечности произведём по более нагруженной опоре, то есть опоре В.

(4.100)

Полученная долговечность подшипника соответствует рекомендуемым значениям.

4.9.2.9 Проверка подшипников по статической грузоподъёмности

(4.101)

где Р0- эквивалентная статическая нагрузка, Н;

хо, уо- коэффициенты радиальной и осевой статических нагрузок соответственно, принимаем хо=0,5, уо=0,46 из табл. 2.6 [13].

С учетом двухкратной перегрузки:

Ро < Со=27400 Н – условие выполняется.

4.9.3 Выбор подшипника скольжения для промежуточной шестерни цилиндрической передачи

В качестве подшипника скольжения выбираем бронзовую втулку. Материал втулки Бр.ОФ 10-1 [18].

4.10 Расчет шлицевых соединений

4.10.1 Расчет шлицевого соединения первого вала синхронизирующего редуктора

Принимаем шлицевое соединение по ГОСТ 1139-80 [18]:

где Z=6 – число зубьев;

d=26,мм – внутренний диаметр вала;

D=30,мм – наружный диаметр вала;

b=6,мм – ширина зуба.

Расчет шлицевого соединения по напряжению смятия [18]:

, (4.102)

где σсм. – расчетное напряжения смятия зубьев, МПа;

Т – крутящий момент на валу, Т=106,5 Н.м;

[σсм.] – допускаемое напряжение смятия зубьев, принимаем [σсм.]=30,МПа;

h – рабочая высота прямобочных зубьев, мм.

(4.103)

где f – размер фаски, f=0,4 мм [18].

ψ – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между шлицами, принимаем ψ=0,75 [18];

dср. – средний диаметр шлицевого соединения.

(4.104)

l – длина поверхности контактов шлицев, l=95 мм.

σсм. < [σсм.]=30 МПа – условие выполняется.

5 РАСЧЕТ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОТ ВНЕДРЕНИЯ ЛЕСОТРАНСПОРТНОЙ МАШИНЫ

5.1 Экономическое обоснование расчёта

Опыт создания и применения модификационных колёсных тракторов показывает следующее:

- модификационные колёсные трактора могут широко использоваться в качестве базы для различных лесозаготовительных машин, большой дорожный просвет и шины низкого давления этих модификаций обеспечивают устойчивую работу на различных грунтовых покрытиях, и сохранение подроста;

- ведущие колёса большого диаметра, шарнирно-сочленёная рама, значительный дорожный просвет обеспечивают модификациям более высокую проходимость по сравнению с базовыми сельскохозяйственными тракторами;

- рациональная компоновка и лучшее использование тяговых качеств модифицированных тракторов позволяет увеличить полезную рейсовую нагрузку, а, следовательно, и сменную производительность;

- высокая степень унификации модифицированных тракторов с базовыми тракторами позволяет организовать их производство без значительных капитальных затрат.[3]

Расчет сводится к сравнению экономических показателей лесотранспортной машины на базе трактора Т-25А1 с базовым сельскохозяйственным трактором Т-25А1.

Лесотранспортная машина может использоваться для перевозки различных лесохозяйственных грузов, транспортирования осмола, технологического сырья, дров, отходов лесозаготовок и других грузов.

Расчет приведён на примере использования лесотранспортной машины для транспортировки технологической щепы. В качестве базового варианта используется трактор Т-25А1 с полуприцепом.

Исходные данные: