Реферат: Электроснабжение автомобильного завода

lрасч=50 — расчётная длина проводов согласно [3], м.

мм2.

Принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 2,5 мм , тогда

Ом.

Полное расчётное сопротивление:

r2расч =rприб + rпров  + rконт=0,36 + 0,57 + 0,1 = 1,03 ОМ.

Выбор и проверка ТТ представлены в таблице 18.

                     Таблица 18. Выбор трансформаторов тока

Условие выбора (проверки)	Расчётные данные	Каталожные данные
U сети — U ном	6кВ	10 кВ
Ip<IHOM	1360А	1500 А
iуд <iдин	24,08кА	не проверяется
Вк < IT2'tT	14,16кА2·с	3675
Z2н<Z2расч	1,03 Ом	1,2 Ом

Выберем трансформаторы напряжения.                                     Условия их выбора:                                                            1.   по номинальному напряжению.                         Условия проверки выбранных трансформаторов:      1.   проверка по нагрузке вторичных цепей.

Согласно условиям выбора из [8] выбираем трансформаторы напряжения типа НАМИ-6-66УЗ со следующими каталожными данными: Uном =6 кВ;  S2н =150 BA. Схема со­единения приборов приведена на рисунке 13, перечень приборов — в таблице 19.

Рисунок 13. Схема соединения приборов

Таблица 19. Приборы вторичной цепи ТН

Наименование	Количество	Мощность катушки	Число катушек	Полная мощность
Вольтметр Э335	4	2	1	8
Ваттметр Д335	1	1,5	2	3
Варметр Д335	1	1,5	2	3
Частотомер Э337	1	3	1	3
Счётчик активной мощности СА4У-И672М	6	8	2	96
Счётчик реактивной мощности СР4У-И673М	2	8	2	32

Номинальная мощность трансформатора напряжения НАМИ-6 S2н =150 В А. Расчётная мощ­ность вторичной цепи  S2 =145 В А.

 ТН будет работать в выбранном классе точности 1.

Выберем шины на ПГВ. Условия их выбора:

1.   по номинальному длительному току;

2.   по экономическому сечению. Условия проверки выбранных шин:

1.   проверка на термическую стойкость;

2.   проверка на электродинамическую стойкость. Расчётный ток 1Р= 1360 А был определён ранее.

Так как это сборные шины, то согласно [2] по экономической плотности тока они не проверяются. Выбираем алюминиевые шины прямоугольного сечения 80x10 с допустимым то­ком 1ДОП=1480 А.

Проверка на термическую стойкость: Вк=17,67кА2·с;

минимальное сечение шин:

             

 

с=95 - термический коэффициент для алюминиевых шин 6 кВ согласно [3], А·с2/мм2.

                                   

так как Fmin=44,2 мм2 < F=800 мм2, то шины термически стойкие.

 Проверим шины на механическую стойкость.

Для этого определим длину максимального пролёта между изоляторами при условии, что час­тота собственных колебаний будет больше 200 Гц, так как при меньшей частоте может возник­нуть механический резонанс:

                                                           (8.2.4)

где      W — момент сопротивления поперечного сечения шины относительно оси, перпенди­кулярной направлению силы F, м3;

fД(3) — сила взаимодействия между фазами на 1 м длины при трёхфазном КЗ с учётом механического резонанса, Н/м;

 

         σ доп=70-106— допустимое напряжение в материале для                               

         алюминиевых шин [2], Па;

        ξ — коэффициент, равный 10 для крайних пролётов и 12 для остальных пролётов.

Согласно [3] сила взаимодействия между фазами на 1 м длины при трёхфазном КЗ с учётом механического резонанса определяется по формуле:

                           

где      а=60-10-3 — расстояние между осями шин смежных фаз для напряжения 6 кВ [3], м;

           iуд — ударный ток трёхфазного КЗ, А.

По выражению (8.2.5) Н/м

Момент сопротивления поперечного сечения шины при расположении их плашмя определяет­ся по выражению:                        (8.2.7)

где      b=10·10-3 — высота шин, м;

h=80·10 -3 — ширина шин, м.

Длина пролета по формуле (8.2.4)  м

Вследствие того, что ширина шкафа КРУ 750 мм, и опорные изоляторы имеются в каждом из них, принимаем длину пролёта 1=0,75 м.

Максимальное расчётное напряжение в материале шин, расположенных в одной плоскости, параллельных друг другу, с одинаковыми расстояниями между фазами:

                                                           (8.2.8)

                       МПа  

 Так как σф =7 МПа < σдоп=70 МПа, то шины механически стойкие.

Выберем опорные изоляторы на ГПП.

Опорные изоляторы выбираются по номинальному напряжению и проверяются на механиче­скую прочность.

Допустимая нагрузка на головку изолятора:

Fдоп=0,6·Fразр,                                 (8.2.9)

где    Fразр — разрушающее усилие на изгиб,Н.
Расчётное усилие на изгиб:

,                 (8.2.10)

где      Кh — коэффициент, учитывающий расположение шин на изоляторе. При расположении шин плашмя Кh=1 [3].

                                  Н

Из [8] выбираем опорные изоляторы ИО-6-3,75 УЗ со следующими каталожными данными: UHOM=6 кВ; Fразр =3750 Н.

Допустимая нагрузка: Fдоп=0,6·Fразр=0,6-3750=2250 Н. Так как Fдоп=2250 Н > Fрасч=1193,9 Н, то изоляторы проходят по допустимой нагрузке.

Выберем проходные изоляторы на ПГВ.

Проходные изоляторы выбираются по номинальному напряжению, номинальному току и про­веряются на механическую прочность.

Расчётный ток 1Р= 1360 А. был определён ранее в пункте 8.2.

Расчётное усилие на изгиб:

                                                            (8.2.11)

                      Н.

Из [8] выбираем проходные изоляторы, ИП-ДО/1600-1250УХЛ1 со следующими каталожными данными: UHOM=10 кВ; Iном=1600 A; Fpaзp=1250 H.

Допустимая нагрузка: Fдоп=0,6·Fразр=0,6-1250=750 Н.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17