Реферат: Выбор оптимального варианта повышения мощности турбообводом в составе энергоблока ВВЭР-640
КПД для ЦВД и ЦНД основной турбины без учета влажности пара:
hЦВД сух. = 0,81;
hЦНД сух. = 0,83.
КПД обводной двухвенечной турбины Кёртиса по данным расчета:
hДОП. = 0,501.
Зная термодинамические параметры в точках технологической схемы необходимо построить процесс расширения пара в основной и обводной турбине. Для этого используются записанные выше исходные данные и hs-диаграмма. Процесс расширения в hs-диаграмме представлен на рис.2.
Далее
рассчитываем расход пара через элементы технологической схемы, для чего
используется метод последовательных итераций. Суть метода заключается в
последовательном вычислении по заданному алгоритму с последующим повторным
вычислением с уточненными значениями исходных значений. Обычно пяти-шаговая
итерация обеспечивает достаточную степень точности.
Рисунок 2. Процесс расширения пара в основной и обводной турбине в hs-диаграмме.
Для расчета зададимся начальными значениями искомых величин – доли расходы для номинального режима до (с индексом “0”) и после установки вспомогательной турбины:
Элемент схемы | Без доп. турбины | С доп. турбиной |
Конденсат из ПП (aПП /aПП0 ) |
0,098 |
0,096 |
На ПВД-6 (a6 /a60 ) |
0,052 |
0,052 |
Конденсат из С1(aС1 /aС10 ) |
0,065 |
0,065 |
На ПВД-5 (a5 / a50 ) |
0,027 |
0,028 |
К деаэратору (aД /aД0 ) |
0,070 |
0,073 |
На ПНД-4 (a4 / a40 ) |
0,029 |
0,028 |
Конденсат из С2 (aС2 / aС20 ) |
0,037 |
0,067 |
На ПНД-3 (a3 / a30 ) |
0,026 |
0,024 |
На ПНД-2 (a2 / a20 ) |
0,017 |
0,016 |
На ПНД-1 (a1 / a10 ) |
0,042 |
0,039 |
Используя начальные значения для расчета, найдем полные расходы через элементы технологической схемы:
Dосн. = D - aПП .D – Dдоп.; Dосн.0 = D0 - aПП0 .D0 – Dдоп.0;
D1ЦВД = Dосн. - a6 .D; D1ЦВД0 = Dосн.0 - a60 .D0;
D1С = D1ЦВД - aС1 .D; D1С0 = D1ЦВД0 - aС10 .D0;
D2ЦВД = D1С - a5 .D; D2ЦВД0 = D1С0 - a50 .D0;
D3ЦВД = D2ЦВД - aД .D; D3ЦВД0 = D2ЦВД0 - aД0 .D0;
D4ЦВД = D3ЦВД - a4 .D; D4ЦВД0 = D3ЦВД0 - a40 .D0;
DС2 = D4ЦВД + Dдоп. - aС2 .D; DС20 = D4ЦВД0 - aС20 .D0;
D5ЦНД = DС2 - a3 .D; D5ЦНД0 = DС20 - a30 .D0;
D6ЦНД = D5ЦНД - a2 .D; D6ЦНД = D5ЦНД - a2 .D0;
Энтальпию расширенного пара в точке входа его в основную линию найдём по формуле для энтальпий смеси:
кДж/кг.
Используя формулу Стодолы, найдём давления на частичном режиме:
P0’ = P00 . 0,95 = 6,87 . 0,95 = 6,53 МПа;
МПа;
МПа;
МПа;
МПа;
МПа;
МПа;
МПа;
МПа;
МПа;
МПа.
Расчет температуры пара за промперегревателем произведём исходя из уравнения теплового баланса в промперегревателе:
K(DC2).Dt= DC2. (tПП – ts(PС2)),
где K(DC2) – коэффициент теплопроводности для ПП; Dt – среднелогарифмический перепад температур в ПП; DC2 – расход пара на ПП; ts(PС2) – температура пара на входе в ПП; tПП – температура пара на выходе из ПП.
Коэффициент теплопередачи найдём по формуле:
Вт/(м2.К).
Найдем среднелогарифмический перепад температур при номинальном режиме:
оС.
Запишем уравнение теплового баланса в ПП для случаев без вспомогательной турбины и после ее установки. Поделив одно уравнение на другое, получим следующее равенство:
.
Разрешив это равенство относительно tПП мы найдём температуру пара за ПП после установки вспомогательной турбины. В результате вычислений получим:
tПП = 248,2, оС.
Расчет давлений в подогревателях произведём исходя из формулы Стодолы для частичных режимов:
МПа;
МПа;
МПа;
МПа;
МПа;
МПа;
МПа.
Для расчета температур на выходе регенеративных подогревателей воспользуемся формулой для среднелогарифмического перепада температур и выразим температуру на выходе элемента как функцию температуры насыщения при заданном давлении в подогревателе, температуры рабочего тела на входе в элемент, коэффициента теплопередачи рабочей поверхности подогревателя, её площади и расхода рабочего тела:
.
Коэффициент теплопередачи определим как функцию от расхода через подогреватель:
.
Подставляя значения термодинамических величин для соответствующих элементов регенеративного подогрева функцию температуры на выходе, найдём температуры на выходе каждого элемента.
tПВД5 = ТВЫХ(Р2’, ts(PД), K(D), 2560, D) = 210,7 оС;
tПВД6 = ТВЫХ(Р1’, tПВД5, K(D), 2560, D) = 231,2 оС;
tОК1 = ТВЫХ(Р7’, ts(PК) + 7, K(D), 990.2, (1 - aПП - a6 - a5 - a4 - aД - aС1 - aС2 - a3 - a2).D) = 79,0 оС;
tОК2 = ТВЫХ(Р6’, tОК1, K(D), 1145, (1 - aПП - a6 - a5 - a4 - aД - aС1 - aС2 - a3 - a2).D) = 95,7 оС;